0 引言

      隨著供暖熱計量的發展，供暖系統的水力運行工況將由靜態變換為動態。這種工況的變化，使得在系統上探討調節問題已無意義，因為一種固定的管路結構模式只能適應特定的水力工況，動態工況只能靠局部調節裝置加以控制^[1]。

      對動態水系統而言，通常設置的調節裝置種類很多，例如流量調節閥、壓差限制器等，這些設備的控制對象是流量，包括流量變化及流量穩定，而采取的技術手段則是改變局部管路的流動阻力。由于局部管路流動阻力的變化，使得相鄰并聯環路必然受到影響。為實現相鄰環路之間互不影響，筆者提出三通調節閥的定流量調節形式。

      1 調節形式

       如圖1所示，1，2為兩并聯環路（用戶），為散熱器或風機盤管；3是三通調節閥；AB為1所在支路，CB為一旁通支路。當用戶1要求流量變化時，調節三通調節閥3，使得AB支路流量增大或減小，與此同時，CB支路流量將減小或增大，但在任意調節條件下滿足式（1）：

      G_AB+G_CB=G₀ （1）

      式中：G_AB為AB支路流量；
               G_CB為CB支路流量；
               G₀為兩支路的流量總和。無論G_AB，G_CB如何變化，G₀不變。

      式（1）就是該調節形式所應具備的調節特性稱其為定流量特性。由于G₀保持不變，無論三通調節閥如何調節，都不會影響環路2或其他相鄰環路。

      2 調節阻力特性

      在并聯環路中既然改變某支路流量并不影響相鄰支路，那么調節特性就與其他支路無關。對于某一確定支路，其阻力特性是固定不變的，而對于某一已知閥門其阻力特點及其調節特性也是確定的，因此要實現閥門安裝在該支路上后調節具有定流量特性，有三種可能^[2]：

      a）此三通調節閥與該支路完全匹配，調節是定流量；
      b）在該支路上增加局部阻力，使其阻力特性變化后與閥匹配；
      c）改造閥門結構，使其阻力特性或調節特性發生變化后與支路匹配。

      三種可能說明調節特性并不是某一特性所能決定的，而是相互關聯的，因此分析其綜合阻力關聯式是必要的。

      閥門的調節特性一般用特征曲線來描述，特征曲線是由相對開度K與相對流量G_K的關系決定的，可表示為（定壓差條件下）：

                     （2）

      式中：G_k為閥門某一開度所通過的流量，
               G_max為所通過的最大流量；
               k為任意開度，k_max為最大開度。

      將流動阻力特性引入，有：

      Δp=S_kG_k²              （3）

      式中 Δp為閥兩端壓差，調節時為定值；S_k為任意開度下阻力特性系數。

      將式（2）代入式（3）中，有：

      Δp=S_kG_k²_max2               （4）

      又

       Δp=S_kmax G_max²               （5）

      將式（4）與式（5）相比，得

                         （6）

      三通調節閥有直通與旁通支路，兩路開度相反，由式（6）得到：

      直通支路閥的阻力特性S_k計算式為：

                             （7）

      旁通支路閥的阻力特性S_kmax-k計算式為： 

                     （8）

      式中：S_min為直通全開阻力特性系數，
               S'_min為旁通全開阻力特性系數；
               G'_K為旁通支路閥的相對流量。

      考慮支路的阻力特性以后，則調節時綜合阻力特性式如下：

      直通支路的阻力特性式：

                     （9）

      旁通支路的阻力特性式：

             （10）

      由式（1）得直通支路與旁通支路的并聯阻力特性式為：

      S_zk^-0.5+S_zkmax-k^-0.5=S_b^-0.5       （11）

      式中：S_b為并聯特性系數，下角z代表綜合阻力特性參數。當直通全開或旁通全開時，S_b=S_min+S_z或S_b=S'_min+S_p，S_p為旁通特性系數。

      因此定流量調節所滿足的阻力特性條件可由下面的方程組^[3]描述：

                    （12）

      S_b=S_min+S_z，S_b=S_min+S_p                                     （13）

      式（12）與（13）即為總阻力關聯式。

      3 三通調節閥阻力性能測試

      3.1 測試及測試原理

      閥門阻力特性測試如圖2所示。水自循環水箱被水泵抽取，經測壓點1，2，被測閥門及測壓點3，4，或經測點1，2，被測閥門及測壓點5，6流回循環水箱。

      壓強采用測壓管直接測得，流量采用體積法測量。

      閥門阻力系數計算公式為：

                    （14）

      式中：ζ為閥門局部阻力系數；
               h_w為閥門前后測點間總水頭損失，m，h_w=h₂- h₄或h_w=h₂- h₆；
               h_f為相應測點間沿程水頭損失，m，h_f=l₂₄/l₁₂（h₁- h₂）或h_f= l₂₆/l₁₂（h₁- h₂），其中h₁~h₆分別為對應點的測壓管水頭，l₂₄為測點2，4間管長，m，l₁₂為測點1，2間管長，m，l₂₆為測點2，6間管長，m；
               v 為測試段管內斷面平均流速，m/s，v= 4Q/πd²，其中Q為流量，m³/s，d為管徑，m。

      3.2 測試結果

      a）直通全開工作狀態阻力系數ζ_min=4.60；
      b）旁通全開工作狀態阻力系數ζ'_min=8.47；
      c）閥門相對開度與相對流量關系曲線見圖3。

 4 應用分析

      為保證供暖系統各并聯環路動態調節時互不影響，設計了如圖1所示調節形式，具體形式見圖4。

      圖中1，2為散熱器，3為三通調節閥，A-1-B為直通支路，CB為旁通支路，支路還存在一些彎頭。

      常用的三通調節閥有3種，按直通配管管徑可分為：DN15，DN20，DN25。由于散熱器的局部阻力實際可取為定值，為便于應用與推廣，將其結構模塊化，統一設計為DN25。另外，為計算方便，將管路的沿程阻力轉化為局部阻力，稱之為當量局部阻力。由此，支路的總阻力為當量局部阻力與局部阻力之和^[3~4]：

               （15）

      式中：λ為摩擦阻力系數。

      支路（全開）的局部阻力系數^[4]見表1。

      直通支路全開或旁通支路全開的總局部阻力系數相差不到1%，其流量也在此范圍之內。然而當閥門在其他開啟度條件下并不一定也是如此。由式（9），（10），（15），可得到直通或旁通支路總局部阻力系數：

                       （16）
                     （17）

      式中 ζ_1zh為直通支路總局部阻力系數，ζ_2zh為旁通支路總局部阻力系數。

      由式（16），（17）及圖3，插值計算得到表1所示結果。

表1 不同開度條件下的阻力系數

      當時，并聯總阻力系數為7.5，與全開或全閉的12相比，變化了38%，在定壓條件下，流量要變化27%。若不定壓，屬自然調節，流量變化會減小到20%左右，這由管網的自適應能力決定。

      5 定流量特征曲線

      特征曲線包括直通曲線與旁通曲線，要實現定流量，兩條曲線可能有多種組合，但這兩條曲線組合并非是任意的，第一，要符合實際，即在制造工藝上是否可行；第二，要利于將來的調節。為有利于動態調節，將直通曲線設為線性的，旁通曲線由直通的線性決定。即直通曲線為 是一條已知曲線，C是一待定常數，求旁通曲線G_K。

      以上述的應用為例，兩曲線應滿足的關系式為：

      ζ_1zh^-0.5+ζ_2zh^-0.5=ζ_zh^-0.5

      將式（16），（17）代入得：

                     （18）

      由上式經插值計算后再進行曲線擬合，G'_K為一指數或對數曲線，見圖5。

      在常用的閥門中，其特征曲線通常為線性（不絕對）或對數曲線，一個閥門具有這兩種特征曲線，可以看作是一個線性調節閥與一個對數調節閥的組合，因此，生產具有線性與對數混合調節特征的閥門在工藝上是可行的。

      6 結論

      6.1 三通調節閥的調節形式較其他調節方式有明顯優點，調節時阻力不變、流量恒定，能實現并聯環路之間動態調節互不影響。

      6.2 要達到定流量目的，阻力分配必須滿足一定關系，由于結構模塊化，實際支路的阻力特性將由閥門結構決定，閥的兩特征曲線組合是該調節形式成功應用的關鍵。

      6.3 實驗測試的調節閥特征曲線為兩不絕對的線性曲線，應用該閥時，最大流量偏差為27%，當管網達到一定的穩定性時，流量偏差在20%左右。

      6.4 定流量調節閥的特征曲線為線性曲線與對數曲線組合，或指數曲線與對數曲線組合。不同的曲線組合時，流量誤差在10%以內，即認為具有可用性。

      參考文獻

      [1] 石兆玉，編著.供暖系統的運行調節與控制.北京：清華大學出版社，1994
      [2] 江億.管網可調性和穩定性的定量分析.暖通空調，1997，27（3）
      [3] 張維佳，潘達林，編著.工程流體力學.北京：中國建筑工業出版社，2001
      [4] 賀平，孫剛，編著.供熱工程.北京：中國建筑工業出版社，1996

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